Машины для литья под давлением. Методы контроля технологических параметров

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ

ПОД ДАВЛЕНИЕМ

МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

ГОСТ 26689-85

Издание официальное
3

РАЗРАБОТАН

Министерством станкостроительной и инструментальной про­мышленности
Министерством высшего и среднего специального образования СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

Ю. А. Степанов, д-р техн, наук; А. А. Мандрик, канд. техн, наук; Л. П. Ка_ ширцев, канд. техн, наук; А. И. Малюк, Г. А. Тюков; Ю. И. Сосульников; В. М. Попов
ВНЕСЕН Министерством станкостроительной и инструментальной промышленности
Клен Коллегии В.Н. Покасюк
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государст­венного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055
УДК 621.74.043.06.002.056:006.354

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА

МАШИНЫ ДЛЯ ЛИТЬЯ ПОД ДАВЛЕНИЕМ

Методы контроля технологических параметров
Injection moulding machines.
Methods of technological parameters control

ОКП 42 4&8I

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 17 декабря 1985 г. № 4055 срок введения установлен
с 01.01.87
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
Настоящий стандарт устанавливает методы контроля и опре­деления стабильности технологических параметров литья под давлением деталей на машинах по ГОСТ 15595—84.
Периодичность и объем испытания серийно выпускаемых ма­шин на предприятии-изготовителе — по ГОСТ 10580—74 и ГОСТ 15595—84.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. К основным технологическим параметрам литья под давле­нием относятся:
положение прессующего поршня S, м;
скорости первой V[ и второй р2 фаз прессования, м/с;
время нарастания давления подпрессовки £поя , с;
давление подпрессовки рпод , МПа;
усилие запирания пресс-формы Р3 , кН;
время выдержки отливки в пресс-форме tB , с;
температура пресс-формы на расстоянии 20 мм от формооб­разующей поверхности (температурный фон пресс-формы) Тго, °С;
температура расплава в печи Тм, °С.
1.2. К вспомогательным технологическим параметрам относят­ся:
давление рабочей жидкости в поршневой рп и штоковой рш полостях цилиндра прессования, МПа;
давление расплава в пресс-форме рф, МПа;
Издание официальное Перепечатка воспрещена
★
© Издательство стандартов, 1986
усилие прессования РПр, кН;
усилие выталкивания отливки Ро, кН;
длительность первой фазы прессования h, с;
длительность второй фазы прессования t2, с;
длительность третьей фазы прессования із, с;
длительность цикла ty с;
время заполнения пресс-формы металлом /зап , с;
температура формообразующей поверхности пресс-формы (тем­пература пресс-формы) Тф , °С.
1.3. Контроль технологических параметров следует осущест­влять на стендах по ГОСТ 23800—79. Допускается для контроля отдельных параметров применение нестандартных средств измере­ния, аттестованных метрологической службой предприятия-изгото­вителя.
1.4. Средства измерения должны быть проверены по ГОСТ 8.513—84 и при необходимости снабжены тарировочными графи­ками.
1.5. Контроль параметров должен осуществляться непрерыв­ным или дискретным методами.
При непрерывном методе на осциллограмму следует фиксиро­вать изменения параметров в течение одного цикла работы ма­шины (за исключением времени выдержки отливки в пресс-фор­ме и длительности цикла). При дискретном методе параметры не­обходимо определять по показаниям цифровых индикаторов или регистрирующего печатающего устройства. Эти показания долж­ны соответствовать значениям параметров в заданной точке или заданном интервале.

2. МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

2.1. Контроль параметров процесса непре­рывным методом
2.1.1. Процесс изготовления детали литьем под давлением сос­тоит из нескольких фаз прессования в зависимости от типа маши­ны, конструкции механизма прессования и требований техноло­гии.
Типичная осциллограмма процесса литья под давлением на машине с холодной горизонтальной камерой прессования и мето­дика ее обработки приведены в рекомендуемом приложении 1.
2.1.2. Длительность фаз прессования определяют следующим образом:
первой фазы t\ — от начала движения прессующего поршня до момента изменения скорости прессования, вызванного включе­нием привода следующей фазы прессования;
второй фазы /2 —от момента окончания первой фазы до мо­мента окончания заполнения пресс-формы расплавом;

третьей фазы /3— от момента окончания заполнения пресс-фор­мы расплавом до окончания кристаллизации расплава в питателе и полной остановки прессующего поршня.
2.1.3. Время заполнения пресс-формы расплавом /зап опреде­ляют от начала входа расплава в питатель до окончания запол­нения пресс-формы расплавом.
Расчетное время заполнения пресс-формы расплавом t3an , с, вычисляют по формуле где V —объем отливки с промывниками, м3;
FKn — площадь поперечного сечения камеры прессования, м2;
nd2
FKn = *п , где dKn —диаметр камеры прессования, м;
у2 — средняя скорость второй фазы прессования, м/с.
2.1.4. Время нарастания давления подпрессовки /под следует считать от момента окончания заполнения пресс-формы расплавом до момента создания давления подпрессовки, определяемого пе­ресечением кривой давления в поршневой полости цилиндра прес­сования с прямой, проведенной на уровне 95% от установившего­ся давления в этой полости.
2.1.5. Давление подпрессовки рПОд следует определять как уста­новившееся давление расплава в пресс-форме или как установив­шееся давление в поршневой полости цилиндра прессования пос­ле окончания в ней переходного процесса.
2.1.6. Скорости первой и второй v2 фаз прессования следует определять как средние скорости прохождения прессующим порш­нем баз определенной длины Зів и 32б . Длину базы, в зависи­мости от типа машины, выбирают из ряда 0,02; 0,04; 0,06; 0,08; 0,10; 0,16 м.
При определении скоростей V] и v2 по кривой перемещения прессующего поршня 3 центр баз Зів и 32б располагают в се­редине хода поршня в соответствующей фазе прессования. Ско­рости щ и v2, м/с, определяют по формуле

где /їв , /-2Б —время прохождения прессующим поршнем соответ­ствующей базы.
При записи на осциллограмме только кривой скорости у, без кривой S, за скорости первой и второй фаз прессования следует принимать средние значения скоростей на временных отрезках Лб и /2Б , расположенных в центрах соответствующих зон прес­сования, при этом /іб = 4-/і, а /2б=-4- t2.
О О
2.1.7. Для первой и второй фаз прессования давление рабочей жидкости в поршневой рп и в штоковой рш полостях цилиндра прессования и давление расплава в пресс-форме рф определяют как среднее на участках Sib и 5гв или на временных отрезках 6б и ^2б соответственно. К принятому обозначению давления до­бавляют индекс, указывающий на соответствующую зону прессо­вания. Например: рп1 —давление в поршневой полости цилиндра прессования в первой фазе; рш2 —давление в штоковой полости во второй фазе.
2.1.8. Давление расплава в пресс-форме рф в третьей фазе прес­сования следует определять после окончания переходного процес­са в поршневой полости цилиндра прессования.
Расчетное давление расплава в пресс-форме р фз , МПа, рас­считывают по формуле
D2 /ох
Рфз ,2 Рпол> х'-’)
акп
где D — диаметр поршня цилиндра прессования, м.
2.1.9. Усилие запирания пресс-формы Рз, кН, определяют как сумму растягивающих усилий Р,- , приходящихся на каждую ко­лонну машины
п
Р3= ^Рі. (4)
і=1
Усилия Pt необходимо определять по показаниям датчиков, установленных на каждой колонне. '
За усилие запирания в данном цикле работы машины следует принимать усилие, определенное после полного запирания пресс- формы и до начала прессования.
2.1.10. Расчетное усилие прессования Рир , кН, в различных фа­зах следует определять по следующим формулам первая и вторая фазы
Л,Рі = ^D*pn- ^(Я^)рш. (5)
фаза подпрессовки
Р„РЗ= (6)
где d — диаметр штока цилиндра прессования, м;
Рш , Рші —давление в соответствующей фазе прессования, МПа;
і —номер (индекс) фазы прессования.
2.1.11. Расчетное усилие выталкивания отливки Ро, кН, вычис­ляют по формуле
Р0=^П2рвтах, (7) где DB—диаметр поршня цилиндра выталкивания, м; рвтах — максимальное давление в поршневой полости цилиндра в момент начала выталкивания (выхода) отливки из пресс-формы, МПа.
2.1.12. Температуру пресс-формы Тф измеряют термопреобразо­вателем с металлической термопарой (датчиком температуры), рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на рас­стоянии не более 2,0 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.
Температуру пресс-формы в начале цикла необходимо изме­рять от момента подачи команды «Запирание» до начала прессо­вания.
2.1.13. Температурный фон пресс-формы Т2о измеряют термо­преобразователем с металлической термопарой, рабочий конец которой закреплен (приварен, припаян) на расстоянии 20 мм от формообразующей поверхности пресс-формы.
Температурный фон пресс-формы в начале цикла следует из­мерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прес­сования.
2.1.14. Температуру расплава в печи Тм измеряют термопреоб­разователем по ГОСТ 6616—74, опущенным в тигель с расплав­ленным металлом, в комплекте с потенциометрами классов точ­ности от 0,2 до 1,0 по ГОСТ 7164—78.
Температуру расплава в печи Тм в начале цикла следует из­мерять от момента подачи команды «Запирание» до начала прес­сования.
2.2. Контроль параметров процесса дискрет­ным методом
2.2.1. При дискретном методе контроля параметров регистри­рующее устройство должно зафиксировать в каждом цикле рабо­ты машины величину параметра в заданной точке или заданном интервале внутри цикла.
2.2.2. Длительность фаз прессования и время заполнения пресс-формы при дискретном методе контроля параметров не оп­ределяют.
2.2.3. Время нарастания давления подпрессовки і„сл следует определять как время, за которое давление в поршневой полости цилиндра прессования возрастает от заданного минимального р™1п max до заданного максимального рп давления.
Давление pnin следует устанавливать в пределах рв>рп’п > >0,75ра, а давление р"1ах в пределах р„ах =0,95 рпод , где рл — давление в аккумуляторе машины, МПа.
2.2.4. Давление подпрессовки рпм следует определять после окончания переходного процесса в поршневой полости цилиндра прессования, но не позднее трех секунд после остановки прессую­щего поршня (после заполнения пре