Соединения конические судовых валопроводов. Сборка и разборка. Типовые технологические процессы

РАЗРАБОТАН ордена Трудового Красного Знамени Центральным научно-исследовательским институтом технологии судострое­ния (ЦНИИТС)
Директор института И. М. Савченко
Начальник отделения А. П. Марков
Руководитель темы В. Е. Сергеев
Ответственный исполнитель А. В. Горденков
ВНЕСЕН Центральным научно-исследовательским институтом стандартизации
Директор института Б. В. Подсевалов
ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ отделом стандартизации Министерства
Начальник отдела Е. П. Похвалов
УТВЕРЖДЕН Главным техническим управлением Министерства
Начальник ГТУ Г. Г. Пуляевский
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Директивным указанием Министерства от 24 августа 1977 г. № 15/1016-9670
СОГЛАСОВАН с ММФ, МРХ, МРФ, ЦК отраслевого профсоюза
ОДОБРЕН Регистром СССР
0СТ5.9670-77
Взамен 0СТ5.4036—71,
0Н9-96-63, 0Н9-356-62 и
0Н9-213—60 в части требова-
ний к сборке и разборке
соединений
Настоящий стандарт распространяется на судовые и корабель­ные валопроводы и устанавливает типовые технологические про­цессы сборки и разборки конических соединений гребных винтов, полумуфт и втулочных муфт с валами.
Стандарт не распространяется на пластмассовые и чугунные гребные винты.

1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.1. Конические соединения гребных винтов, полумуфт и вту­лочных муфт с валами должны выполняться в соответствии с ГОСТ 8838—74, ОСТ5.4097—74 и требованиями настоящего стан­дарта.
1.2. В сборочных чертежах на соединения гребных винтов, по­лумуфт и втулочных муфт с валами и в паспорте (формуляре) валопровода должны быть указаны расчетные параметры насад­ки (усилие установки деталей в начальное положение Qo; осевое перемещение х; давление масла, подаваемого на сопрягаемые ко­нические поверхности р; усилие окончательной напрессовки Q) и допускаемые отклонения, а также максимально допустимые ве­личины усилия напрессовки Qmax и давления масла ртах.
Издание официальное ГР8054760 от 26.12.77 Перепечатка воспрещена

ГОС. ПУБЛИЧНАЯ

БИБЛИОТЕКА

Ленинград/) ТО
ОЭ 1978 актЬт?
Для судов иностранной постройки параметры насадки должны быть указаны в чертежах, разрабатываемых для ремонта судна.
1.3. Усилие окончательной напрессовки деталей и давление масла, подаваемого на сопрягаемые конические поверхности, яв­ляются вспомогательными параметрами и должны задаваться в технической документации как справочные,
1.4. Указания по определению технологических параметров насадки приведены в обязательном приложении 1.
Расчет максимально допустимого усилия напрессовки CL»* сле­дует производить по формуле рекомендуемого приложения 3.
Примеры расчетов параметров насадки и Qmax даны в реко­мендуемом приложении 4.
1.5. Технические требования к сборке соединений деталей ва­лопроводов и расчетные параметры насадки следует наносить на чертежи по форме, приведенной в рекомендуемом приложении 5.
1.6. Детали и комплектующие изделия, поставляемые на сбор­ку-соединений, должны соответствовать требованиям рабочих чер­тежей, паспортов, сертификатов и стандартов.
1.7. Изготовление деталей соединений валопроводов, правила приемки и методы контроля, маркировка, упаковка, транспорти­рование и хранение должны соответствовать требованиям ОСТ5.9648—76 и ОСТ5.4097—74.
1.8. Перед сборкой детали соединений должны быть' раскон­сервированы в соответствии с указаниями ОСТ5.9583—75, а поса­дочные поверхности зачищены от следов царапин, задиров и дру­гих дефектов.
1.9. Напрессовка гребных винтов, полумуфт и втулочных муфт на валы должна производиться осевым усилием, обеспечивающим осевое перемещение охватывающей детали по конусу вала (про­межуточной гильзы) на расчетную величину s, с одновременной подачей масла под давлением на сопрягаемые конические поверх­ности.
1.10. Для шпоночных соединений с диаметром вала до 200 мм и для соединений, не имеющих системы подвода масла на сопря­гаемые конические поверхности, допускается производить напрес- совку гребных винтов и полумуфт осевым усилием, обеспечивая при этом необходимые параметры насадки, регламентируемые на­стоящим стандартом, и не превышая максимально допустимого усилия напрессовки Qmax.
Допускается производить установку бесшпоночных полумуфт на валы диаметром до 200 мм тепловым способом.
Расчет необходимой температуры нагрева полумуфты и вели­чины осевого перемещения при этом следует производить в соот­ветствии с указаниями, приведенными в обязательном приложе­нии 1.
1.11. Отсчет величины осевого перемещения при сборке соеди­нений (кроме собираемых тепловым способом) должен произво­диться во всех случаях после установки охватывающей детали в начальное положение осевым усилием Qo-
1.12. При сборке соединения, перед началом напрессовки ла­тунного или бронзового гребного винта, следует учитывать влия­ние температуры окружающего воздуха на величину натяга и про­изводить пересчет величины осевого перемещения по формуле
= s + AT/DCplO-3, (1)
где st — величина осевого перемещения при температуре окру­жающего воздуха, м (мм);
s—расчетная величина осевого перемещения, определяемая исходя из условия эксплуатации соединения при макси­мально возможной температуре +:35°С, м (мм);
Kt — коэффициент влияния температуры окружающего воз­духа;
Dcp — средний диаметр конуса вала, м (мм)
£>ср = Г>-^;
D — диаметр шейки вала (большой диаметр конуса вала), м (мм);
L—длина сопрягаемых поверхностей, м (мм);
К — конусность соединения.
Значения коэффициента Kt для соединений с конусностью 1 : 10—1 : 15 приведены в таблице.
Температура окружающего воздуха, °С
Материал гребного винта

Латунь
Бронза
+35
0,00
0,00
+30
0,51
0,45
+25
1,02
0,90
+20
1,53
1,35
+15
2,04
1,80
+10
2,55
2,25
+ 5
3,06
2,70
0
3,57
3,15
— 5
4,08
3,60
—10
4,59
4,05
—15
5,10
4,50
-20
5,61
4,95
-25
6,12
5,40
1.13. При сборке соединений допускаются следующие откло­нения величин параметров насадки: осевого перемещения s от ми­нус 2 до плюс 8%; осевого усилия при установке охватывающей детали в начальное положение Qo от минус 5 до плюс 10%; тем­пературы нагрева полумуфты t„ от минус 5 до плюс 20° С.
1.14. При установке на хвостовик вала гидравлического дом­крата (гайки-домкрата) или концевой гайки (гайки-обтекателя) витки резьбы указанных деталей следует промыть уайт-спиритом, тщательно протереть досуха и смазать консистентной смазкой.
В качестве смазки рекомендуется применять графитовую по ГОСТ 3333—55 или смазку, изготовленную по следующей рецеп­туре, мае. ч:
жир животный 80,0
камфара 4,0
графит кристаллический . . .1,6
порошок алюминиевый . . .12,0
керосин осветительный .2,4
Допускается в качестве консистентной смазки использовать другие смазки, обладающие свойствами, предохраняющими резь­бу от заедания.
Примечание. Перечень документов на материалы, используемые в отраслевом стандарте, приведены в справочном приложении 8.
1.15. Концевая гайка в соединениях гребных винтов и полу­муфт с валами должна быть плотно поджата к торцу охватываю­щей детали и надежно застопорена.
1.16. Для бесшпоночного соединения полумуфты с валом, с целью контроля их взаимного положения при последующих сбор­ках, должны быть нанесены метки на торцах фланца и полумуфты и вала в виде рисок или 2—3 кернов, расположенных на одном радиусе.
Метки следует наносить на собранных деталях непосредствен­но после чистовой обработки наружных и торцовых поверхностей полумуфты.
В процессе сборки соединения допускается отклонение меток на величину, не превышающую 5°.
1.17. Разборка бесшпоночных соединений гребных винтов и полумуфт с валами должна производиться путем подачи масла под давлением на сопрягаемые конические поверхности, как пра­вило, без приложения осевого усилия.
При разборке шпоночных соединений и соединений втулочных муфт с валами дополнительно должно быть приложено осевое усилие, но не свыше максимально допустимого значения.
1.18. Величина давления масла, подаваемого на сопрягаемые конические поверхности охватывающей детали и полого вала, в процессе сборки и разборки соединения не должна превышать меньшего из значений ртю, определяемых по формулам
Г I d^p VI
Ртах 0>55<Jt.ct £)н ] ; (2)
Л,ах = 0)45ат.в[1-(^-)2], (3)
где <зт-ст—предел текучести материала охватывающей детали, МПа (кгс/мм2);
<5Т.в —предел текучести материала вала, МПа (кгс/мм2);
£)и —наружный диаметр охватывающей детали в среднем сечении, м (мм);
d — диаметр расточки вала в районе соединения деталей, м (мм).
При сплошных валах величина давления масла не должна пре­вышать значения ртлх, определяемого по формуле (2).
Для гребных винтов со съемными лопастями значение DH принимается равным диаметру вписанной окружности в среднем сечении ступицы.
1.19. При гидропрессовом способе сборки и разборки соедине­ний следует применять для подачи на сопрягаемые конические по­верхности масла с вязкостью ■vso=(lO—200) 10~6 м2/с (10— 200 сСт), при этом при низких температурах окружающего воз­духа должны применяться масла менее вязкие, а при высоких температурах — более вязкие. Марки масел приведены в реко­мендуемом приложении 7.
1.20. Масло, применяемое для подачи на сопрягаемые кони­ческие поверхности, должно быть без механических примесей и иметь сертификат.
Проверка на отсутствие механических примесей — по ГОСТ 6370—59.
Рекомендуется введение в масло 3% антикоррозионной при­садки (см. справочное приложение 8).
1.21. При сборке и разборке соединений следует применять оснастку, перечисленную в рекомендуемом приложении 6.

2. ТИПОВЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ

2.1. Сборка соединения гребного винта (полумуфты) с валом гидропрессовым способом
2.1.1. Установить на вал штатные детали носового уплотнения конуса вала, а при металлических дейдвудных подшипниках так­же детали их уплотнения.
2.1.2.
2.1.3. Промыть посадочные поверхности ступицы гребного вин­та (полумуфты) и вала уайт-спиритом, тщательно протереть до­суха и смазать маслом, применяемым при сборке соединения.
2.1.4. Установить на конус вала гребной винт (полумуфту) до плотного прилегания сопрягаемых конических поверхностей.
При установке бесшпоночной полумуфты должны быть совме­щены метки на торцах фланца и вала в соответствии с п. 1.16.
Схема насадки гребного винта гидропрессовым способом

1 — домкрат гидравлический; 2 — винт гребной; 3 — индикато